根据拉线电杆的结构特点,拉线系属于柔性体系,故电杆在拉线点的支承条件可视为弹性支点。电杆在土中的埋深一般为1.0m,而且都不设卡盘,土壤可视为由颗粒组成的弹塑性物体,因此,当根部产生较大弯矩时,必先使土壤变形,从而使电...[继续阅读]

    6.3.1转动横担设计的特点和使用条件由于钢筋混凝土结构的抗扭性能很差,应尽可能减小断线时对电杆产生的扭矩,使由扭矩和切力所产生的主拉应力不超过电杆所允许的限值,因此必须采用转动横担。转动横担的作用是在线路断线情况...[继续阅读]

    (1)导线:LGJ-150/35,地线:镀锌钢绞线1×7-7.8-1175。(2)气象条件:最高温度+40℃,最低温度-5℃;设计最大风速V=25m/s;无冰。(3)设计水平档距350m,垂直档距450m。(4)用固定线夹,转动横担,启动力为2500N。(5)根据电气要求而设计的电杆外形如图7-1所示...[继续阅读]

    根据以往对拉线直线单杆的设计情况,大多为正常大风情况或事故断线情况为最严重,在此例中也仅计算这两种情况,作为参考。7.2.1正常大风情况(1)导线横向风荷载标准值Pn计算。导线横向风荷载Pn包括导线风荷载标准值Wxn和绝缘子串...[继续阅读]

    (1)拉线结点(B点)上端电杆弯矩设计值计算。1)拉线结点(B点)上端电杆弯矩设计值MBL计算2)拉线结点(B点)上端电杆弯矩标准值MB计算(2)拉线受力设计值TC计算。拉线结点(B点)的水平力设计值RB为大风情况拉线受力设计值TC式中β——拉线对...[继续阅读]

    (1)拉线结点(B点)电杆弯矩设计值MBd计算MBd大于正常MB(24.08kN·m)为事故情况控制。(2)拉线受力设计值Tcd计算。导线断线横担转动后拉线结点(B点)的水平力设计值RB为断导线情况拉线受力设计值Tcd大风情况拉线受力设计值TC(22.13kN)大于断...[继续阅读]

    根据以上计算可以看出,拉线点以下的电杆强度,也是由正常大风情况控制。假设拉线结点和底盘处作为电杆的两个铰支点,则其计算图如图7-4所示。拉线拉力对电杆产生的下压力设计值N1N1＝2TC·sin60°=2×2213×sin60°=38330(N)地线重GT,导线...[继续阅读]

    (1)设计参数。1)钢筋:采用18φ6碳素钢丝,总截面积As＝18φ6=18×28.3=509(mm2)预应力钢筋强度标准值fpty＝1570(N/mm2)预应力钢筋的抗拉强度设计值fp＝1070(N/mm2)预应力钢筋的抗压强度设计值f′p＝400(N/mm2)碳素钢丝弹性模量Es＝2.0×105(N/mm2)碳素钢...[继续阅读]

    从以上计算得知,电杆主弯矩由拉线点以上正常大风情况控制,为此,只考虑拉线点的受弯抗裂验算。电杆要求在正常情况下受弯不出现裂缝(裂缝等级为二级)的预应力混凝土电杆验算截面的抗裂弯矩值(抗裂强度)式中,受拉区混凝土的塑...[继续阅读]

    转动横担计算如图6-3和图6-4所示。图6-3剪切螺栓式转动横担图6-4槽钢剪切螺栓式转动横担受力图7.8.1上横担计算(1)横担强度计算。横担自重估计G′Q＝400N,剪切螺栓的控制力(启动力)SZ＝2500N。转动横担是在事故情况断导线时才启动,启...[继续阅读]