测压实验中,由于不同长度的测压管会对脉动压力信号存在一定的畸变,因此需要对脉动信号进行管路修正。基本方法是对脉动信号进行傅里叶变换,在频域上对信号不同频率的幅值和相位畸变进行修正,再将修正后的频谱进行逆傅里叶...[继续阅读]

    将频响修正后的脉动风压力时程 Pi(tk)无量纲化,除以来流动压,得到风压系数时程 CPi(tk)如式(3-1),式中,UH为来流参考风速。对风压系数进行统计,得到平均风压系数与均方根风压系数如式(3-2)和式(3-3)所示。式中,N 为样本长度。测力试验...[继续阅读]

    为获得单烟囱气动风荷载,使之成为与双烟囱试验结果对比的基础,并验证本文所采用提高来流湍流度方法减小雷诺数效应的有效性,首先进行单烟囱的刚性测压试验。图 3-11 给出了本文单烟囱刚性测压试验风压分布与文献中烟囱测压...[继续阅读]

    根据式(3-10)计算的各风向合风力系数,其统计量玫瑰图如图 3-14 所示。图中给出了测压、测力试验结果及单体模型的试验结果。由图可以看出,对于烟囱 A,风力随风向的变化基本是对称的,这与场地建筑的对称分布规律是一致的。当风...[继续阅读]

    图3-17给出了不同间距工况各风向下测压试验得到的体轴风力系数平均值与均方根值的比较(mean ± RMS)。由图可以看出,体轴力随风向呈现出正余弦的变化规律,说明试验结果是可靠的;还可以发现风向角为 15°和 30°时,X和 Y方向的风力均...[继续阅读]

    根据 3.2 节的方法得到各测点的平均风压系数和均方根风压系数,将烟囱表面展开得到相应的风压分布云图,如图 3-20 所示。由于篇幅有限,仅给出最不利风向角下双烟囱的风压分布图。(a)2D风向角30°平均风压系数(b)2D风向角30°均方根风...[继续阅读]

    采用第 2 章的方法对烟囱结构进行顺风向及横风向的风振响应分析,首先根据外形尺寸材料及荷载信息,利用通用有限元分析软件 ANSYS 对烟囱结构进行建模并进行风振响应分析。烟囱结构 ANSYS 有限元模型见图 4-1,其混凝土外筒采用变...[继续阅读]

    本节给出 3.4 节确定的最不利风向的风振响应分析结果,包括顺风向和横风向的位移响应和基底反力响应,并将其与 3.3 节的单烟囱风振响应结果进行对比。本报告计算结构表面的脉动风荷载时程取自风洞试验,再根据斯托罗哈相似准则...[继续阅读]

    本实验位移测量采用日本松下(Panasonic)公司生产的 HL-C235BE 系列激光位移计[图4-7(a)]。该仪器光束直径约250 μm,测量范围为(350±50)mm,精度为±0.03% F.S.。加速度测量采用丹麦 Brüel & Kjr(B&K)公司生产的高精度4507-B-006 型加速度传感器[图...[继续阅读]

    在气弹模型风洞试验时,受试验条件的限制,模型的几何尺寸通常要缩小到原型结构的几十分之一甚至几百分之一。此时,要实现缩尺模型和原型结构在风荷载作用下的动力响应相似,需保证缩尺模型和原型结构满足来流相似(包括平均风...[继续阅读]